321 хемијски састав цеви намотане цеви од нерђајућег челика Механичка својства и корозивно понашање дуплекс шава од нерђајућег челика са новом електродом

Хвала вам што сте посетили Натуре.цом.Користите верзију претраживача са ограниченом подршком за ЦСС.За најбоље искуство препоручујемо да користите ажурирани прегледач (или онемогућите режим компатибилности у Интернет Екплорер-у).Поред тога, да бисмо обезбедили сталну подршку, приказујемо сајт без стилова и ЈаваСцрипт-а.
Клизачи који приказују три чланка по слајду.Користите дугмад назад и следећи да бисте се кретали кроз слајдове или дугмад контролора слајдова на крају да бисте се кретали кроз сваки слајд.

Хемијски састав цеви од нерђајућег челика 321

Хемијски састав цеви од нерђајућег челика 321 је следећи:
- Угљен: 0,08% мак
- Манган: 2,00% мак
- Никл: 9,00% мин

Механичка својства цеви завојнице од нерђајућег челика 321

Према произвођачу завојних цеви од нерђајућег челика 321, механичка својства завојних цеви од нерђајућег челика 321 су приказана у табели испод: Затезна чврстоћа (пси) Јачина течења (пси) Издужење (%)

Примене и употреба цеви од нерђајућег челика 321

У многим инжењерским апликацијама, механичка својства и својства корозије заварених конструкција од дуплекс нерђајућег челика (ДСС) су најважнији фактори.Садашња студија је истраживала механичка својства и отпорност на корозију дуплексних завара од нерђајућег челика у окружењу које симулира 3,5% НаЦл користећи посебно дизајнирану нову електроду без додавања легирајућих елемената узорцима флукса.На електродама Е1 и Е2 за заваривање ДСС плоча коришћена су два различита типа флукса са основним индексом 2,40 и 0,40.Термичка стабилност композиција флукса је процењена термогравиметријском анализом.Хемијски састав, као и механичка и корозивна својства заварених спојева су процењени коришћењем емисионе спектроскопије у складу са различитим АСТМ стандардима.Рендгенска дифракција се користи за одређивање фаза присутних у ДСС завареним спојевима, а скенирајући електрон са ЕДС се користи за преглед микроструктуре заварених спојева.Затезна чврстоћа заварених спојева изведених електродама Е1 била је у границама 715-732 МПа, електродама Е2 – 606-687 МПа.Струја заваривања је повећана са 90 А на 110 А, а повећана је и тврдоћа.Заварени спојеви са Е1 електродама обложеним основним флуксовима имају боља механичка својства.Челична конструкција има високу отпорност на корозију у окружењу од 3,5% НаЦл.Ово потврђује оперативност заварених спојева направљених са новоразвијеним електродама.Резултати се разматрају у смислу исцрпљивања легирајућих елемената као што су Цр и Мо уочено у завареним спојевима са обложеним електродама Е1 и Е2, и ослобађања Цр2Н у завареним спојевима направљеним помоћу електрода Е1 и Е2.
Историјски гледано, прво званично помињање дуплекс нерђајућег челика (ДСС) датира из 1927. године, када је коришћен само за одређене одливе и није коришћен у већини техничких примена због високог садржаја угљеника1.Али накнадно је стандардни садржај угљеника смањен на максималну вредност од 0,03%, а ови челици су добили широку примену у различитим областима2,3.ДСС је породица легура са приближно једнаким количинама ферита и аустенита.Истраживања су показала да феритна фаза у ДСС-у пружа одличну заштиту од пуцања изазваног хлоридном корозијом (СЦЦ), што је било важно питање за аустенитне нерђајуће челике (АСС) у 20. веку.С друге стране, у неким инжењерским и другим индустријама4 потражња за складиштењем расте по стопи и до 20% годишње.Овај иновативни челик са двофазном аустенитно-феритном структуром може се добити избором одговарајућег састава, физичко-хемијским и термомеханичким рафинирањем.У поређењу са једнофазним нерђајућим челиком, ДСС има већу границу течења и супериорну способност да издржи СЦЦ5, 6, 7, 8. Дуплекс структура даје овим челицима ненадмашну чврстоћу, жилавост и повећану отпорност на корозију у агресивним срединама које садрже киселине, киселинске хлориде, морска вода и корозивне хемикалије9.Због годишњих колебања цена легура никла (Ни) на општем тржишту, структура ДСС-а, посебно типа са ниским садржајем никла (леан ДСС), постигла је многа изванредна достигнућа у поређењу са лицем центрираним кубним (ФЦЦ) гвожђем10, 11. Главни Проблем АСЕ дизајна је у томе што су изложени разним тешким условима.Стога, различита инжењерска одељења и компаније покушавају да промовишу алтернативне нерђајуће челике са ниским садржајем никла (Ни) који имају перформансе једнако или боље од традиционалних АСС са одговарајућом заварљивошћу и користе се у индустријским апликацијама као што су измењивачи топлоте морске воде и хемијска индустрија.контејнер 13 за средине са високом концентрацијом хлорида.
У савременом технолошком напретку, заварена производња игра виталну улогу.Типично, ДСС структурни елементи се спајају електролучним заваривањем заштићеним гасом или електролучним заваривањем.На заваривање углавном утиче састав електроде која се користи за заваривање.Електроде за заваривање се састоје од два дела: метала и флукса.Најчешће се електроде премазују флуксом, мешавином метала који, када се распадну, ослобађају гасове и формирају заштитну згуру која штити завар од контаминације, повећава стабилност лука и додаје легирајућу компоненту за побољшање квалитета заваривања14 .Ливено гвожђе, алуминијум, нерђајући челик, меки челик, челик високе чврстоће, бакар, месинг и бронза су неки од метала електрода за заваривање, док су целулоза, гвожђе у праху и водоник неки од материјала који се користе.Понекад се мешавини флукса додају и натријум, титанијум и калијум.
Неки истраживачи су покушали да проуче утицај конфигурације електрода на механички и корозијски интегритет заварених челичних конструкција.Сингх ет ал.15 је истраживао утицај састава флукса на издужење и затезну чврстоћу заварених спојева завареним заваривањем под водом.Резултати показују да су ЦаФ2 и НиО главне детерминанте затезне чврстоће у поређењу са присуством ФеМн.Цхираг и сар.16 су истраживали СМАВ једињења варирањем концентрације рутила (ТиО2) у мешавини флукса електрода.Утврђено је да се својства микротврдоће повећавају услед повећања процента и миграције угљеника и силицијума.Кумар [17] је проучавао дизајн и развој агломерираних флукса за заваривање челичних лимова под водом.Нвигбо и Атуаниа18 су истраживали употребу натријум-силикатних везива богатих калијумом за производњу флукса за електролучно заваривање и пронашли заваре са високом затезном чврстоћом од 430 МПа и прихватљивом структуром зрна.Лотхонгкум и сар.19 су користили потенциокинетичку методу за проучавање запреминског удела аустенита у дуплекс нерђајућем челику 28Цр–7Ни–О–0,34Н у раствору НаЦл засићеном ваздухом у концентрацији од 3,5% теж.под пХ условима.и 27°Ц.И дуплекс и микро дуплекс нерђајући челици показују исти ефекат азота на понашање корозије.Азот није утицао на потенцијал корозије или брзину при пХ 7 и 10, међутим, потенцијал корозије при пХ 10 је био нижи него при пХ 7. С друге стране, на свим проучаваним нивоима пХ, потенцијал је почео да расте са повећањем садржаја азота. .Лацерда и др.20 проучавано питинг дуплекс нерђајућих челика УНС С31803 и УНС С32304 у 3,5% раствору НаЦл применом цикличне потенциодинамичке поларизације.У 3,5 теж.% раствору НаЦл, на две испитиване челичне плоче нађени су знаци удубљења.УНС С31803 челик има већи потенцијал корозије (Ецорр), потенцијал питтинг (Епит) и отпорност на поларизацију (Рп) од челика УНС С32304.Челик УНС С31803 има већу репасивност од челика УНС С32304.Према студији Јианга ет ал.[21], пик реактивације који одговара двострукој фази (аустенит и феритна фаза) дуплекс нерђајућег челика обухвата до 65% састава ферита, а густина струје реактивације ферита расте са повећањем времена топлотне обраде.Добро је познато да аустенитна и феритна фаза показују различите електрохемијске реакције при различитим електрохемијским потенцијалима21,22,23,24.Абдо и сар.25 су користили потенциодинамичка мерења поларизационе спектроскопије и спектроскопије електрохемијске импедансе за проучавање електрохемијски изазване корозије ласерски заварене 2205 ДСС легуре у вештачкој морској води (3,5% НаЦл) у условима различите киселости и алкалности.На изложеним површинама испитаних ДСС узорака уочена је питинг корозија.На основу ових налаза, установљено је да постоји пропорционална веза између пХ медијума за растварање и отпора филма који настаје у процесу преноса наелектрисања, што директно утиче на формирање питинга и његову спецификацију.Сврха ове студије је била да се разуме како новоразвијена композиција електрода за заваривање утиче на механички интегритет и интегритет отпоран на хабање завареног ДСС 2205 у окружењу са 3,5% НаЦл.
Минерали (састојци) који се користе у формулацијама за облагање електрода били су калцијум карбонат (ЦаЦО3) из округа Обајана, држава Коги, Нигерија, калцијум флуорид (ЦаФ2) из ​​државе Тараба, Нигерија, силицијум диоксид (СиО2), талк (Мг3Си4О ) )2) и рутил (ТиО2) добијени су из Џоса, Нигерија, а каолин (Ал2(ОХ)4Си2О5) из Канкаре, држава Катсина, Нигерија.Као везиво се користи калијум силикат, добија се из Индије.
Као што је приказано у табели 1, саставни оксиди су независно измерени на дигиталној ваги.Затим је мешана са везивом калијум силиката (23% по тежини) у електричној мешалици (модел: 641-048) компаније Индиан Стеел анд Вире Продуцтс Лтд. (ИСВП) током 30 минута да би се добила хомогена получврста паста.Влажни мешани флукс се из машине за брикетирање пресује у цилиндрични облик и убацује у екструзиону комору под притиском од 80 до 100 кг/цм2, а из коморе за пуњење жице се доводи у екструдер од нерђајуће жице пречника 3,15 мм.Флукс се доводи кроз систем млазница/матрица и убризгава у екструдер да би се екструдирали електроде.Добијен је фактор покривености од 1,70 мм, где је фактор покривености дефинисан као однос пречника електроде и пречника жице.Затим су обложене електроде сушене на ваздуху 24 сата, а затим калцинисане у муфлној пећи (модел ПХ-248-0571/5448) на 150–250 °Ц\(-\) током 2 сата.Користите једначину да израчунате алкалност протока.(1) 26;
Термичка стабилност узорака флукса састава Е1 и Е2 одређена је термогравиметријском анализом (ТГА).Узорак од приближно 25,33 мг флукса је стављен у ТГА за анализу.Експерименти су изведени у инертном медијуму добијеном континуираним протоком Н2 брзином од 60 мл/мин.Узорак је загреван од 30°Ц до 1000°Ц брзином загревања од 10°Ц/мин.Пратећи методе које су поменули Ванг ет ал.27, Ксу ет ал.28 и Дагва ет ал.29, термичка декомпозиција и губитак тежине узорака на одређеним температурама су процењени из ТГА графикона.
Обрадите две ДСС плоче 300 к 60 к 6 мм да бисте се припремили за лемљење.В-жљеб је дизајниран са размаком од 3 мм у корену, рупом од 2 мм и углом жлеба од 60°.Плоча је затим испрана ацетоном да би се уклонили могући загађивачи.Заварите плоче помоћу заваривача са заштићеним металним луком (СМАВ) са позитивним поларитетом електроде једносмерне струје (ДЦЕП) користећи обложене електроде (Е1 и Е2) и референтну електроду (Ц) пречника 3,15 мм.Машина са електричним пражњењем (ЕДМ) (модел: Екцетек-В400) је коришћена за машинску обраду заварених челичних узорака за механичко испитивање и карактеризацију корозије.Табела 2 приказује код и опис примера, а табела 3 приказује различите радне параметре заваривања који се користе за заваривање ДСС плоче.Једначина (2) се користи за израчунавање одговарајућег уноса топлоте.
Коришћењем оптичког емисионог спектрометра (ОЕС) Брукер К8 МАГЕЛЛАН таласне дужине од 110 до 800 нм и софтвера СКЛ базе података, одређен је хемијски састав заварених спојева електрода Е1, Е2 и Ц, као и узорака основног метала.користи размак између електроде и узорка метала који се тестира Генерише електричну енергију у облику варнице.Узорак компоненти се испарава и прска, након чега следи атомска ексцитација, која затим емитује специфичан линијски спектар31.За квалитативну анализу узорка, фотомултипликатор мери присуство наменског спектра за сваки елемент, као и интензитет спектра.Затим користите једначину да бисте израчунали број еквивалентног отпора питингу (ПРЕН).(3) Однос 32 и ВРЦ 1992 дијаграм стања се користе за израчунавање еквивалената хрома и никла (Црек и Ниек) из једначина.(4) и (5) су 33 односно 34;
Имајте на уму да ПРЕН узима у обзир само позитиван утицај три главна елемента Цр, Мо и Н, док је фактор азота к у опсегу од 16-30.Типично, к се бира са листе од 16, 20 или 30. У истраживању дуплекс нерђајућег челика, средња вредност од 20 се најчешће користи за израчунавање вредности ПРЕН35,36.
Заварени спојеви направљени коришћењем различитих електрода тестирани су на затезање на универзалној машини за испитивање (Инстрон 8800 УТМ) при брзини деформације од 0,5 мм/мин у складу са АСТМ Е8-21.Затезна чврстоћа (УТС), 0,2% граница течења на смицање (ИС) и издужење су израчунати према АСТМ Е8-2137.
Заварени елементи ДСС 2205 су прво брушени и полирани коришћењем различитих величина зрна (120, 220, 320, 400, 600, 800, 1000 и 1200) пре анализе тврдоће.Заварени узорци су рађени електродама Е1, Е2 и Ц. Тврдоћа се мери на десет (10) тачака од центра шава до основног метала са размаком од 1 мм.
Рендген дифрактометар (Д8 Дисцовер, Брукер, Немачка) конфигурисан са софтвером Брукер КСРД Цоммандер за прикупљање података и Фе-филтрирано Цу-К-α зрачење са енергијом од 8,04 кеВ која одговара таласној дужини од 1,5406 А и брзином скенирања од 3 ° Опсег скенирања (2θ) мин-1 је 38 до 103° за фазну анализу са Е1, Е2 и Ц и БМ електродама присутним у ДСС завареним спојевима.Риетвелдова метода прецизирања је коришћена за индексирање конститутивних фаза коришћењем МАУД софтвера који је описао Луттеротти39.На основу АСТМ Е1245-03, извршена је квантитативна металографска анализа микроскопских слика заварених спојева електрода Е1, Е2 и Ц коришћењем софтвера Имаге Ј40.Резултати прорачуна запреминског удела феритно-аустенитне фазе, њихова просечна вредност и одступање дати су у табели.5. Као што је приказано у узорку конфигурације на сл.6д, извршена је оптичка микроскопска (ОМ) анализа на ПМ и завареним спојевима са електродама Е1 и Е2 ради проучавања морфологије узорака.Узорци су полирани брусним папиром од силицијум карбида (СиЦ) гранулације 120, 220, 320, 400, 600, 800, 1000, 1200, 1500 и 2000.Узорци су затим електролитички нагризани у 10% воденом раствору оксалне киселине на собној температури на напону од 5 В током 10 с и стављени на ЛЕИЦА ДМ 2500 М оптички микроскоп ради морфолошке карактеризације.Даље полирање узорка је извршено коришћењем папира од силицијум карбида (СиЦ) гранулације 2500 за СЕМ-БСЕ анализу.Поред тога, микроструктура заварених спојева је испитана коришћењем скенирајућег електронског микроскопа ултра-високе резолуције (СЕМ) (ФЕИ НОВА НАНОСЕМ 430, САД) опремљеног ЕМФ-ом.Узорак димензија 20 × 10 × 6 мм је брушен коришћењем разних СиЦ брусних папира величине од 120 до 2500. Узорци су електролитички нагризани у 40 г НаОХ и 100 мл дестиловане воде на напону од 5 В током 15 с, а затим монтиран на држач узорка, који се налази у СЕМ комори, за анализу узорака након пражњења коморе азотом.Електронски сноп генерисан загрејаним волфрамовим влакном ствара решетку на узорку да би се добиле слике при различитим увећањима, а резултати ЕМФ су добијени коришћењем метода Роцхе ет ал.41 и Мокоби 42 .
Метода електрохемијске потенциодинамичке поларизације према АСТМ Г59-9743 и АСТМ Г5-1444 коришћена је за процену потенцијала деградације ДСС 2205 плоча заварених са Е1, Е2 и Ц електродама у окружењу од 3,5% НаЦл.Електрохемијска испитивања су обављена коришћењем компјутерски контролисаног Потентиостат-Галваностат/ЗРА апарата (модел: ПЦ4/750, Гамри Инструментс, САД).Електрохемијско испитивање је спроведено на троелектродној испитној поставци: ДСС 2205 као радна електрода, засићена каломел електрода (СЦЕ) као референтна електрода и графитна шипка као контра електрода.Мерења су обављена помоћу електрохемијске ћелије, у којој је област дејства раствора била површина радне електроде 0,78 цм2.Мерења су вршена између -1,0 В до +1,6 В потенцијала на унапред стабилизованом ОЦП (у односу на ОЦП) при брзини скенирања од 1,0 мВ/с.
Електрохемијска испитивања критичне температуре удубљења су спроведена у 3,5% НаЦл да би се проценила отпорност на точење шавова направљених са Е1, Е2 и Ц електродама.јасно на потенцијалу питтинг у ПБ (између пасивног и транспасивног региона), и завареним узорцима са Е1, Е2, електродама Ц. Због тога се ЦПТ мерења врше да би се тачно одредио потенцијал питтинга потрошног материјала за заваривање.ЦПТ испитивање је спроведено у складу са извештајима о дуплекс заваривању нерђајућег челика45 и АСТМ Г150-1846.Од сваког од челика за заваривање (С-110А, Е1-110А, Е2-90А), исечени су узорци површине 1 цм2, укључујући базу, завар и зоне ХАЗ.Узорци су полирани помоћу брусног папира и 1 µм праха глинице у складу са стандардним металографским поступцима припреме узорака.Након полирања, узорци су ултразвучно очишћени у ацетону 2 мин.Тестни раствор од 3,5% НаЦл је додат у ЦПТ тест ћелију и почетна температура је подешена на 25°Ц помоћу термостата (Неслаб РТЕ-111).Након достизања почетне температуре испитивања од 25°Ц, гас Ар је дуван 15 мин, затим су узорци смештени у ћелију, а ОЦФ је мерен 15 мин.Узорак је затим поларизован применом напона од 0,3 В на почетној температури од 25°Ц, а струја је мерена 10 мин45.Започните загревање раствора брзином од 1 °Ц/мин до 50 °Ц.Током загревања испитног раствора, температурни сензор се користи за континуирано праћење температуре раствора и чување података о времену и температури, а потенциостат/галваностат се користи за мерење струје.Као контра електрода коришћена је графитна електрода, а сви потенцијали су мерени у односу на Аг/АгЦл референтну електроду.Прочишћавање аргоном је вршено током теста.
На сл.Слика 1 приказује састав (у тежинским процентима) компоненти флукса Ф1 и Ф2 које се користе за производњу алкалних (Е1) и киселих (Е2) електрода, респективно.Индекс базичности флукса се користи за предвиђање механичких и металуршких особина заварених спојева.Ф1 је компонента флукса који се користи за облагање Е1 електрода, који се назива алкални флукс јер је његов основни индекс > 1,2 (тј. 2,40), а Ф2 је флукс који се користи за облагање Е2 електрода, који се због своје базичности назива киселински флукс индекс < 0,9 (тј. 2,40).0,40).Јасно је да електроде обложене базним флуксовима у већини случајева имају боља механичка својства од електрода обложених киселим флуксовима.Ова карактеристика је функција доминације основног оксида у систему састава флукса за електроду Е1.Напротив, уклањање шљаке (одвојивост) и мало прскања уочени у спојевима завареним Е2 електродама су карактеристични за електроде са киселим слојем флукса са високим садржајем рутила.Ово запажање је у складу са налазима Гилл-а47 да ефекат садржаја рутила на одвојивост шљаке и ниско прскање електрода обложених киселим флуксом доприноси брзом замрзавању шљаке.Каолин у систему флукса који се користи за облагање електрода Е1 и Е2 је коришћен као мазиво, а талк је побољшао екструдабилност електрода.Калијум-силикатна везива у системима флукса доприносе бољем паљењу лука и стабилности перформанси, и, поред својих адхезивних својстава, побољшавају одвајање шљаке у завареним производима.Пошто је ЦаЦО3 разбијач мреже (разбијач шљаке) у флуксу и има тенденцију да генерише много дима током заваривања услед термичког разлагања на ЦаО и око 44% ЦО2, ТиО2 (као нето градитељ / формирач шљаке) помаже да се смањи количина дима током заваривања .заваривање и тиме побољшати одвојивост шљаке као што су предложили Јинг ет ал.48.Флуор флукс (ЦаФ2) је хемијски агресиван флукс који побољшава чистоћу лема.Јастрзебска и др.49 је известио о утицају састава флуорида овог састава флукса на својства чистоће шава.Обично се флукс додаје у област заваривања да би се побољшала стабилност лука, додали елементи за легирање, нагомилала шљака, повећала продуктивност и побољшао квалитет завареног базена 50.
ТГА-ДТГ криве приказане на сл.2а и 2б показују тростепени губитак тежине при загревању у температурном опсегу од 30-1000°Ц у атмосфери азота.Резултати на сликама 2а и б показују да за узорке базичног и киселог флукса, ТГА крива пада право надоле док коначно не постане паралелна са температурном осом, око 866,49°Ц односно 849,10°Ц.Губитак тежине од 1,30% и 0,81% на почетку ТГА кривих на сликама 2а и 2б је последица влаге коју апсорбују компоненте флукса, као и испаравања и дехидрације површинске влаге.Главне декомпозиције узорака главног флукса у другом и трећем степену на сл.2а су се јављале у температурним распонима 619,45°Ц–766,36°Ц и 766,36°Ц–866,49°Ц, а проценат њиховог губитка тежине је био 2,84 и 9,48%., редом.Док је за узорке киселог флукса на слици 7б, који су били у температурним распонима од 665,23°Ц–745,37°Ц и 745,37°Ц–849,10°Ц, њихов проценат губитка тежине износио 0,81 односно 6,73%, што је приписано термичко разлагање.Пошто су компоненте флукса неорганске, испарљиве супстанце су ограничене на смешу флукса.Стога су редукција и оксидација страшне.Ово је у складу са резултатима Балогуна ет ал.51, Камли ет ал.52 и Аделеке ет ал.53.Збир губитка масе узорка флукса уочен на сл.2а и 2б је 13,26% и 8,43%, респективно.Мањи губитак масе узорака флукса на сл.2б је због високих тачака топљења ТиО2 и СиО2 (1843 и 1710°Ц респективно) као главних оксида који чине мешавину флукса54,55, док ТиО2 и СиО2 имају ниже тачке топљења.тачка топљења Примарни оксид: ЦаЦО3 (825 °Ц) у узорку флукса на сл.2а56.Ове промене у тачки топљења примарних оксида у мешавинама флукса добро су известили Схи ет ал.54, Рингдален ет ал.55 и Ду ет ал.56.Посматрајући континуирани губитак тежине на сликама 2а и 2б, може се закључити да узорци флукса који се користе у облогама електрода Е1 и Е2 пролазе кроз једностепену декомпозицију, као што је сугерисао Бровн57.Температурни опсег процеса се може видети из криве извода (теж.%) на сл.2а и б.Пошто ТГА крива не може тачно да опише специфичну температуру на којој систем флукса пролази кроз фазну промену и кристализацију, ТГА дериват се користи за одређивање тачне вредности температуре сваке појаве (промена фазе) као ендотермног врха за припрему система флукса.
ТГА-ДТГ криве које показују термичку декомпозицију (а) алкалног флукса за премаз електроде Е1 и (б) киселог флукса за премаз Е2 електроде.
У табели 4 приказани су резултати спектрофотометријске анализе и СЕМ-ЕДС анализе основног метала ДСС 2205 и заварених спојева направљених коришћењем Е1, Е2 и Ц електрода.Е1 и Е2 су показали да је садржај хрома (Цр) нагло опао на 18,94 и 17,04%, а садржај молибдена (Мо) 0,06 и 0,08%, респективно.вредности завара са електродама Е1 и Е2 су ниже.Ово је мало у складу са израчунатом ПРЕН вредношћу за феритно-аустенитну фазу из СЕМ-ЕДС анализе.Дакле, може се видети да питинг почиње у фази са ниским вредностима ПРЕН (завари од Е1 и Е2), у основи као што је описано у табели 4. Ово указује на исцрпљивање и могуће таложење легуре у завару.Потом је у табели 4 приказано смањење садржаја легирајућих елемената Цр и Мо у завареним спојевима произведеним електродама Е1 и Е2 и њихове ниске вредности питтинг еквивалента (ПРЕН), што ствара проблем за одржавање отпорности у агресивним срединама, посебно у хлоридним срединама.-садржи окружење.Релативно висок садржај никла (Ни) од 11,14% и дозвољена граница садржаја мангана у завареним спојевима Е1 и Е2 електрода могли су позитивно утицати на механичка својства заварених спојева који се користе у условима који симулирају морску воду (Сл. 3. ).израђени су коришћењем рада Иуан анд Ои58 и Јинг ет ал.48 о утицају композиција са високим садржајем никла и мангана на побољшање механичких својстава ДСС заварених конструкција у тешким условима рада.
Резултати испитивања затезања за (а) УТС и 0,2% саг ИС и (б) равномерно и пуно издужење и њихове стандардне девијације.
Особине чврстоће основног материјала (БМ) и заварених спојева направљених од развијених електрода (Е1 и Е2) и комерцијално доступне електроде (Ц) су процењене на две различите струје заваривања од 90 А и 110 А. 3(а) и (б) прикажу УТС, ИС са помаком од 0,2%, заједно са њиховим подацима о елонгацији и стандардној девијацији.Резултати офсета УТС и ИС од 0,2% добијени са Сл.3а приказују оптималне вредности за узорак бр.1 (БМ), узорак бр.3 (завар Е1), узорак бр.5 (завар Е2) и узорак бр.6 (завари са Ц) су 878 и 616 МПа, 732 и 497 МПа, 687 и 461 МПа и 769 и 549 МПа, респективно, и њихове одговарајуће стандардне девијације.Од сл.110 А) су узорци означени бројевима 1, 2, 3, 6 и 7, са минималним препорученим затезним својствима већим од 450 МПа у тесту затезања и 620 МПа у тесту затезања које је предложио Гроцки32.Издужење узорака за заваривање са електродама Е1, Е2 и Ц, представљених узорцима бр. 2, бр. 3, бр. 4, бр. 5, бр. 6 и бр. 7, при струјама заваривања од 90 А и 110 А, респективно, одражава пластичност и искреност.однос према простим металима.Мање издужење је објашњено могућим дефектима заваривања или саставом флукса електроде (слика 3б).Може се закључити да БМ дуплекс нерђајући челик и заварени спојеви са Е1, Е2 и Ц електродама генерално имају значајно већа затезна својства због релативно високог садржаја никла (табела 4), али је то својство уочено код заварених спојева.Мање ефикасан Е2 се добија из киселог састава флукса.Гунн59 је демонстрирао ефекат легура никла на побољшање механичких својстава заварених спојева и контролу фазне равнотеже и дистрибуције елемената.Ово још једном потврђује чињеницу да електроде направљене од састава базичног флукса имају боља механичка својства од електрода направљених од мешавина киселог флукса, као што сугеришу Банг ет ал.60.Тиме је дат значајан допринос постојећим сазнањима о особинама завареног споја нове обложене електроде (Е1) са добрим затезним својствима.
На сл.На сликама 4а и 4б приказане су карактеристике микротврдоће по Викерсу експерименталних узорака заварених спојева електрода Е1, Е2 и Ц. 4а приказани су резултати тврдоће добијени из једног смера узорка (од ВЗ до БМ), а на сл.4б приказује резултате тврдоће добијене на обе стране узорка.Вредности тврдоће добијене током заваривања узорака бр. 2, 3, 4 и 5, који су заварени спојеви са електродама Е1 и Е2, могу бити последица крупнозрне структуре током очвршћавања у циклусима заваривања.Уочен је нагли пораст тврдоће како код крупнозрног ЗТВ-а тако и код ситнозрнастог ХАЗ-а свих узорака бр. 2-7 (видети шифре узорака у табели 2), што се може објаснити могућом променом микроструктуре шав као резултат хромираних узорака шавова богати су емисијама (Цр23Ц6).У поређењу са другим узорцима заваривања 2, 3, 4 и 5, вредности тврдоће заварених спојева узорака бр. 6 и 7 на сл.4а и 4б горе (Табела 2).Према Мохаммеду ет ал.61 и Новацки и Лукоје62, ово може бити због високе вредности δ ферита и индукованих заосталих напона у завару, као и исцрпљивања легирајућих елемената као што су Мо и Цр у шаву.Чини се да су вредности тврдоће свих разматраних експерименталних узорака у области БМ конзистентне.Тренд у резултатима анализе тврдоће заварених узорака је у складу са закључцима других истраживача61,63,64.
Вредности тврдоће заварених спојева ДСС узорака (а) полупресек заварених узорака и (б) цео пресек заварених спојева.
Добијене су различите фазе присутне у завареном ДСС 2205 са Е1, Е2 и Ц електродама и КСРД спектри за угао дифракције 2\(\тхета\) су приказани на слици 5. Врхови аустенита (\(\гамма\) ) и феритне (\(\алпха\)) фазе су идентификоване под угловима дифракције од 43° и 44°, што је коначно потврдило да је састав шава двофазни нерђајући челик 65.да ДСС БМ показује само аустенитну (\(\гамма\)) и феритну (\(\алпха\)) фазе, потврђујући микроструктурне резултате приказане на сликама 1 и 2. 6ц, 7ц и 9ц.Феритна (\(\алпха\)) фаза примећена код ДСС БМ и високи врх у шаву на електроди Ц указују на његову отпорност на корозију, пошто ова фаза има за циљ да повећа отпорност челика на корозију, као што су Дависон и Редмонд66 наведено, присуство феритних стабилизујућих елемената, као што су Цр и Мо, ефикасно стабилизује пасивни филм материјала у срединама које садрже хлорид.У табели 5 приказана је ферит-аустенитна фаза квантитативном металографијом.Однос запреминског удела ферит-аустенитне фазе у завареним спојевима електроде Ц постиже се приближно (≈1:1).Низак феритни (\алпха\)) фазни састав заварених спојева коришћењем Е1 и Е2 електрода у резултатима запреминског удела (Табела 5) указује на могућу осетљивост на корозивну средину, што је потврђено електрохемијском анализом.потврђено (Сл. 10а,б)), будући да феритна фаза обезбеђује високу чврстоћу и заштиту од напонске корозије изазване хлоридом.Ово даље потврђују ниске вредности тврдоће уочене у завареним спојевима електрода Е1 и Е2 на сл.4а,б, који су узроковани ниским уделом ферита у челичној конструкцији (табела 5).Присуство неуравнотежених аустенитних (\(\гама\)) и феритних (\(\алпха\)) фаза у завареним спојевима коришћењем Е2 електрода указује на стварну рањивост челика на равномерни напад корозије.Напротив, КСПА спектри двофазних челика заварених спојева са Е1 и Ц електродама, заједно са резултатима БМ, обично указују на присуство аустенитних и феритних стабилизујућих елемената, што чини материјал корисним у грађевинарству и петрохемијској индустрији. , јер су тврдили Јименез ет ал.65;Давидсон & Редмонд66;Шамант и други67.
Оптички микроснимци заварених спојева Е1 електрода са различитим геометријама завара: (а) ХАЗ приказује линију фузије, (б) ХАЗ приказује линију фузије при већем увећању, (ц) БМ за феритно-аустенитну фазу, (д) ​​геометрија завара , (е) Приказује прелазну зону у близини, (ф) ХАЗ приказује феритно-аустенитну фазу при већем увећању, (г) Зона завара приказује феритно-аустенитну фазу Затезна фаза.
Оптичке микрофотографије заварених Е2 електрода у различитим геометријама завара: (а) ХАЗ која показује линију фузије, (б) ХАЗ која приказује линију фузије при већем увећању, (ц) БМ за феритно-аустенитну масивну фазу, (д) ​​геометрија завара, (е) ) приказује прелазну зону у близини, (ф) ХАЗ приказује феритно-аустенитну фазу при већем увећању, (г) зона заваривања која приказује феритно-аустенитну фазу.
Слике 6а–ц и, на пример, приказују металографску структуру ДСС спојева заварених помоћу Е1 електроде при различитим геометријама заваривања (слика 6д), показујући где су оптички микроснимци снимљени при различитим увећањима.На сл.6а, б, ф – прелазне зоне заварених спојева, које показују фазну равнотежну структуру ферит-аустенита.Слике 7а-ц и на пример такође приказују ОМ ДСС споја завареног коришћењем Е2 електроде при различитим геометријама заваривања (Слика 7д), представљајући тачке анализе ОМ при различитим увећањима.На сл.На сликама 7а,б,ф приказана је прелазна зона завареног споја у феритно-аустенитној равнотежи.ОМ у зони заваривања (ВЗ) приказан је на сл.1 и сл.2. Завари за електроде Е1 и Е2 6г и 7г, респективно.ОМ на БМ је приказан на сликама 1 и 2. На сл.На сликама 6ц, е и 7ц, е приказани су случајеви заварених спојева са електродама Е1 и Е2, респективно.Светла област је аустенитна фаза, а тамноцрна фаза је феритна фаза.Фазна равнотежа у зони погођеној топлотом (ХАЗ) у близини линије фузије указује на формирање Цр2Н преципитата, као што је приказано на СЕМ-БСЕ микрографијама на сл.8а,б и потврђено на сл.9а,б.Присуство Цр2Н уочено у феритној фази узорака на Сл.8а,б и потврђено СЕМ-ЕМФ анализом тачака и ЕМФ линијским дијаграмима заварених делова (Сл. 9а-б), последица је више температуре топлоте заваривања.Циркулација убрзава увођење хрома и азота, јер висока температура у завару повећава коефицијент дифузије азота.Ови резултати подржавају студије Рамиреза ет ал.68 и Херениуа ет ал.69 које показују да се, без обзира на садржај азота, Цр2Н обично таложи на зрнима ферита, границама зрна и α/\(\гамма\) границама, као што су такође предложили други истраживачи.70.71.
(а) тачкаста СЕМ-ЕМФ анализа (1, 2 и 3) завареног споја са Е2;
Морфологија површине репрезентативних узорака и њихове одговарајуће ЕМФ приказане су на сл.10а–ц.На сл.На сликама 10а и 10б приказани су СЕМ микрографи и њихови ЕМФ спектри заварених спојева помоћу електрода Е1 и Е2 у зони заваривања, и на сл.10ц приказује СЕМ микрографије и ЕМФ спектре ОМ који садржи аустенит (\(\гама\)) и ферит (\(\алпха\)) фазе без икаквих талога.Као што је приказано у ЕДС спектру на слици 10а, проценат Цр (21,69 теж.%) и Мо (2,65 теж.%) у поређењу са 6,25 теж.% Ни даје осећај одговарајуће равнотеже ферит-аустенитне фазе.Микроструктура са високим смањењем садржаја хрома (15,97 теж.%) и молибдена (1,06 теж.%) у поређењу са високим садржајем никла (10,08 теж.%) у микроструктури завареног споја електроде Е2, приказана на шипак.1. Упоредите.ЕМФ спектар 10б.Игласти облик са финозрнастом аустенитном структуром виђен на ВЗ приказаној на сл.10б потврђује могуће смањење феритизујућих елемената (Цр и Мо) у шаву и таложење хром нитрида (Цр2Н) – аустенитну фазу.Расподела честица преципитације дуж граница аустенитне (\(\гама\)) и феритне (\(\алпха\)) фазе ДСС заварених спојева потврђује ову тврдњу72,73,74.Ово такође резултира његовим лошим перформансама корозије, пошто се Цр сматра главним елементом за формирање пасивног филма који побољшава локалну отпорност челика на корозију59,75 као што је приказано на слици 10б.Може се видети да БМ на СЕМ микрографији на Сл. 10ц показује снажно пречишћавање зрна пошто резултати ЕДС спектра показују Цр (23,32 теж%), Мо (3,33 теж%) и Ни (6,32 теж.%).%) добра хемијска својства.%) као важан легирајући елемент за проверу равнотежне микроструктуре ферит-аустенитне фазе структуре ДСС76.Резултати композиционе ЕМФ спектроскопске анализе заварених спојева Е1 електроде оправдавају њену примену у грађевинарству и слабо агресивним срединама, будући да су аустенитни творци и феритни стабилизатори у микроструктури усклађени са стандардом ДСС АИСИ 220541.72 за заварене спојеве, 77.
СЕМ микрофотографије заварених спојева, где (а) електрода Е1 зоне заваривања има ЕМФ спектар, (б) електрода Е2 зоне заваривања има ЕМФ спектар, (ц) ОМ има ЕМФ спектар.
У пракси је примећено да се ДСС завари учвршћују у потпуно феритном (Ф-режим) режиму, са језгром аустенита испод температуре феритног солвуса, која углавном зависи од односа еквивалента хрома и никла (Црек/Ниек) (> 1,95 представља мод Ф) Неки истраживачи су приметили овај ефекат челика због јаке дифузионе способности Цр и Мо као ферит-формирајућих елемената у феритној фази8078,79.Јасно је да ДСС 2205 БМ садржи високу количину Цр и Мо (показује већи Црек), али има нижи садржај Ни од шава са Е1, Е2 и Ц електродама, што доприноси већем Црек/Ниек односу.Ово је такође очигледно у тренутној студији, као што је приказано у табели 4, где је однос Црек/Ниек одређен за ДСС 2205 БМ изнад 1,95.Види се да завари са електродама Е1, Е2 и Ц стврдњавају у аустенитно-феритном режиму (АФ режим), аустенитном режиму (А режим) и феритно-аустенитном режиму, респективно, због већег садржаја расутог режима (ФА режим) .), као што је приказано у табели 4, садржај Ни, Цр и Мо у завару је мањи, што указује да је однос Црек/Ниек нижи од БМ.Примарни ферит у завареним електродама Е2 имао је вермикуларну феритну морфологију и утврђени однос Црек/Ниек био је 1,20 као што је описано у табели 4.
На сл.11а приказује потенцијал отвореног кола (ОЦП) у односу на време за челичну конструкцију АИСИ ДСС 2205 у 3,5% раствору НаЦл.Може се видети да се ОРП крива помера ка позитивнијем потенцијалу, што указује на појаву пасивног филма на површини узорка метала, пад потенцијала указује на генерализовану корозију, а скоро константан потенцијал током времена указује на формирање пасивни филм током времена., Површина узорка је стабилна и има лепљиву 77. Криве приказују експерименталне супстрате под стабилним условима за све узорке у електролиту који садржи 3,5% раствора НаЦл, са изузетком узорка 7 (заварени спој са Ц-електродом), што показује малу нестабилност.Ова нестабилност се може упоредити са присуством хлоридних јона (Цл-) у раствору, који могу у великој мери да убрзају реакцију корозије, чиме се повећава степен корозије.Посматрања током ОЦП скенирања без примењеног потенцијала показала су да Цл у реакцији може утицати на отпорност и термодинамичку стабилност узорака у агресивним срединама.Ма ет ал.81 и Лотхо ет ал.5 је потврдио тврдњу да Цл- игра улогу у убрзавању деградације пасивних филмова на подлогама, чиме доприноси даљем хабању.
Електрохемијска анализа испитиваних узорака: (а) еволуција РСД у зависности од времена и (б) потенциодинамичка поларизација узорака у 3,5% раствору НаЦл.
На сл.11б приказана је компаративна анализа потенциодинамичких поларизационих кривуља (ППЦ) заварених спојева електрода Е1, Е2 и Ц под утицајем 3,5% раствора НаЦл.Заварени узорци БМ у ППЦ и 3,5% раствору НаЦл показали су пасивно понашање.У табели 5 приказани су параметри електрохемијске анализе узорака добијених из ППЦ кривих, као што су Ецорр (потенцијал корозије) и Епит (потенцијал корозије у јами) и њихова повезана одступања.У поређењу са другим узорцима бр. 2 и бр. 5, завареним електродама Е1 и Е2, узорци бр. 1 и бр. 7 (БМ и заварени спојеви са електродом Ц) су показали висок потенцијал за појаву питтинг корозије у раствору НаЦл (сл. 11б). ).Већа пасивирајућа својства првог у поређењу са другим су последица равнотеже микроструктурног састава челика (аустенитне и феритне фазе) и концентрације легирајућих елемената.Због присуства феритних и аустенитних фаза у микроструктури, Ресендеа ет ал.82 подржава пасивно понашање ДСС-а у агресивним медијима.Ниске перформансе узорака заварених електродама Е1 и Е2 могу бити повезане са исцрпљивањем главних легирајућих елемената, као што су Цр и Мо, у зони заваривања (ВЗ), јер стабилизују феритну фазу (Цр и Мо), делују као пасиватори Легуре у аустенитној фази оксидисаних челика.Ефекат ових елемената на отпорност на питинг је већи у аустенитној фази него у феритној фази.Из тог разлога, феритна фаза пролази кроз пасивизацију брже од аустенитне фазе која је повезана са првим пасивационим регионом поларизационе криве.Ови елементи имају значајан утицај на отпорност на тому ДСС због њихове веће отпорности на питинг у аустенитној фази у поређењу са феритном фазом.Дакле, брза пасивација феритне фазе је 81% већа од оне аустенитне фазе.Иако раствор Цл- ин има снажан негативан утицај на пасивирајућу способност челичног филма83.Сходно томе, стабилност пасивирајућег филма узорка ће бити знатно смањена84.Из табеле.6 такође показује да је потенцијал корозије (Ецорр) заварених спојева са Е1 електродом нешто мање стабилан у раствору у односу на заварене спојеве са Е2 електродом.То потврђују и ниске вредности тврдоће завара помоћу електрода Е1 и Е2 на сл.4а,б, што је због ниског садржаја ферита (табела 5) и ниског садржаја хрома и молибдена (табела 4) у челичној конструкцији од.Може се закључити да отпорност челика на корозију у симулираном морском окружењу расте са смањењем струје заваривања и опада са ниским садржајем Цр и Мо и ниским садржајем ферита.Ова изјава је у складу са студијом Салима ет ал.85 о утицају параметара заваривања као што је струја заваривања на интегритет корозије заварених челика.Како хлорид продире у челик на различите начине као што су капиларна апсорпција и дифузија, формирају се јаме (питтинг корозија) неуједначеног облика и дубине.Механизам је значајно другачији у растворима са вишим пХ где се околне (ОХ-) групе једноставно привлаче на површину челика, стабилизујући пасивни филм и пружајући додатну заштиту површини челика25,86.Најбоља отпорност на корозију узорака бр. 1 и бр. 7 углавном је последица присуства у челичној структури велике количине δ-ферита (табела 5) и велике количине Цр и Мо (табела 4), пошто степен питтинг корозије је углавном присутан код челика, завареног ДСС методом, у аустенитно-фазној структури делова.Дакле, хемијски састав легуре игра одлучујућу улогу у корозионим перформансама завареног споја87,88.Поред тога, примећено је да су узорци заварени помоћу Е1 и Ц електрода у овој студији показали ниже Ецорр вредности са ППЦ криве од оних заварених помоћу Е2 електроде са ОЦП кривих (Табела 5).Стога, анодни регион почиње са нижим потенцијалом.Ова промена је углавном због делимичне стабилизације пасивационог слоја формираног на површини узорка и катодне поларизације која се јавља пре него што се постигне потпуна стабилизација ОЦП89.На сл.12а и б приказују 3Д оптички профилер слике експериментално кородираних узорака под различитим условима заваривања.Може се видети да се величина корозије удубљења узорака повећава са нижим потенцијалом корозије удубљења створеним високом струјом заваривања од 110 А (Слика 12б), упоредивом са величином корозије удубљења добијеном за заваре са нижим односом струје заваривања од 90 А. (Сл. 12а).Ово потврђује тврдњу Мохамеда90 да се на површини узорка формирају клизне траке да би се уништио површински пасивацијски филм излагањем супстрата 3,5% раствору НаЦл тако да хлорид почиње да напада, узрокујући растварање материјала.
СЕМ-ЕДС анализа у табели 4 показује да су ПРЕН вредности сваке аустенитне фазе веће од вредности ферита у свим завареним спојевима и БМ.Покретање питтинга на интерфејсу ферит/аустенит убрзава уништавање слоја пасивног материјала због нехомогености и сегрегације елемената који се јављају у овим областима91.За разлику од аустенитне фазе, где је вредност еквивалента отпорности на тому (ПРЕ) већа, иницијација питинга у феритној фази је због ниже вредности ПРЕ (Табела 4).Чини се да аустенитна фаза садржи значајну количину стабилизатора аустенита (растворљивост азота), што обезбеђује већу концентрацију овог елемента и, самим тим, већу отпорност на питтинг92.
На сл.Слика 13 приказује криве критичне температуре удубљења за Е1, Е2 и Ц заваре.Имајући у виду да је густина струје повећана на 100 µА/цм2 због питтинг током АСТМ теста, јасно је да је шав @110А са Е1 показао минималну критичну температуру питтинг од 27,5°Ц, након чега следи Е2 @ 90А лемљење показује ЦПТ од 40 °Ц, ау случају Ц@110А највиши ЦПТ је 41°Ц.Уочени резултати су у доброј сагласности са уоченим резултатима тестова поларизације.
Механичка својства и корозивно понашање дуплексних заварених спојева од нерђајућег челика су испитивани коришћењем нових Е1 и Е2 електрода.Алкална електрода (Е1) и кисела електрода (Е2) коришћене у СМАВ процесу су успешно премазане композицијом флукса са укупним односом покривености од 1,7 мм и алкалним индексом од 2,40 и 0,40, респективно.Процењена је термичка стабилност флукса припремљених коришћењем ТГА у инертном медију.Присуство високог садржаја ТиО2 (%) у матрици флукса побољшало је уклањање шљаке заварених спојева за електроде обложене киселим флуксом (Е2) у поређењу са електродама премазаним базичним флуксом (Е1).Иако две обложене електроде (Е1 и Е2) имају добру способност покретања лука.Услови заваривања, посебно унос топлоте, струја заваривања и брзина, играју кључну улогу у постизању равнотеже аустенит/феритних фаза ДСС 2205 заварених спојева и одличних механичких својстава шава.Спојеви заварени Е1 електродом показали су одлична затезна својства (смицање 0,2% ИС = 497 МПа и УТС = 732 МПа), потврђујући да електроде обложене основним флуксом имају висок индекс базности у поређењу са електродама обложеним киселим флуксом.Електроде показују боља механичка својства уз ниску алкалност.Очигледно је да у завареним спојевима електрода са новим премазом (Е1 и Е2) не постоји равнотежа ферит-аустенитне фазе, што је откривено ОЕС и СЕМ-ЕДС анализом шава и квантификовано запреминским уделом у завар.Металографија је потврдила њихову СЕМ студију.микроструктуре.Ово је углавном због исцрпљивања легирајућих елемената као што су Цр и Мо и могућег ослобађања Цр2Н током заваривања, што је потврђено скенирањем ЕДС линије.Ово додатно поткрепљују ниске вредности тврдоће уочене у завареним спојевима са Е1 и Е2 електродама због њиховог ниског удела ферита и легирајућих елемената у челичној структури.Доказни потенцијал корозије (Ецорр) заварених спојева који користе Е1 електроду показао се нешто мање отпорним на корозију раствора у поређењу са завареним спојевима који користе Е2 електроду.Ово потврђује ефикасност новоразвијених електрода у завареним спојевима тестираним у 3,5% НаЦл окружењу без састава легуре мешавине флукса.Може се закључити да отпорност на корозију у симулираном морском окружењу расте са смањењем струје заваривања.Тако је таложење карбида и нитрида и накнадно смањење отпорности на корозију заварених спојева помоћу Е1 и Е2 електрода објашњено повећаном струјом заваривања, што је довело до неравнотеже фазног баланса заварених спојева од челика двоструке намене.
На захтев, податке за ову студију ће дати одговарајући аутор.
Смоок О., Ненонен П., Ханнинен Х. и Лииматаинен Ј. Микроструктура супер дуплекс нерђајућег челика формираног металургијом праха врућим изостатичким пресовањем у индустријској топлотној обради.Метал.Алма Матер.транс.А 35, 2103. хттпс://дои.орг/10.1007/с11661-004-0158-9 (2004).
Курода Т., Икеуцхи К. и Китагава И. Контрола микроструктуре у спајању модерних нерђајућих челика.У обради нових материјала за напредну електромагнетну енергију, 419–422 (2005).
Смоок О. Микроструктура и својства супер дуплекс нерђајућих челика савремене металургије праха.Краљевски институт за технологију (2004)
Лотто, ТР и Бабалола, П. Поларизационо корозивно понашање и микроструктурна анализа АА1070 алуминијумских и силицијум карбидних матричних композита у концентрацијама хлорида киселине.Убедљиви инжењер.4, 1. хттпс://дои.орг/10.1080/23311916.2017.1422229 (2017).
Бонолло Ф., Тизиани А. и Ферро П. Процес заваривања, микроструктурна промена и коначна својства дуплекс и супер дуплекс нерђајућег челика.Дуплекс нерђајући челик 141–159 (Јохн Вилеи & Сонс Инц., Хобокен, 2013).
Кисасоз А., Гурел С. и Карааслан А. Утицај времена жарења и брзине хлађења на процес таложења у двофазним челицима отпорним на корозију.Метал.Наука.термичка обрада.57, 544. хттпс://дои.орг/10.1007/с11041-016-9919-5 (2016).
Схрикант С, Сараванан П, Говиндарајан П, Сисодиа С и Рави К. Развој леан дуплек нерђајућег челика (ЛДСС) са одличним механичким и корозионим својствима у лабораторији.Напредна алма матер.резервоар.794, 714 (2013).
Муркуте П., Пасебани С. и Исгор ОБ Металуршке и електрохемијске особине слојева облоге од супер дуплекс нерђајућег челика на подлогама од меког челика добијених ласерским легирањем у слоју праха.Наука.Реп. 10, 10162. хттпс://дои.орг/10.1038/с41598-020-67249-2 (2020).
Осхима, Т., Кхабара, И. и Курода, К. Напори за уштеду никла у аустенитним нерђајућим челицима.ИСИЈ Интернатионал 47, 359. хттпс://дои.орг/10.2355/исијиинтернатионал.47.359 (2007).
Оикава В., Тсуге С. и Гономе Ф. Развој нове серије леан дуплек нерђајућег челика.НССЦ 2120™, НССЦ™ 2351. Технички извештај НИППОН челика бр. 126 (2021).