Нерђајући челик 316Ти 1.4571
Овај технички лист се односи на топло и хладно ваљане лимове и траке од нерђајућег челика 316Ти / 1.4571, полупроизводе, шипке и шипке, жицу и профиле, као и на бешавне и заварене цеви за потребе притиска.
Апликација
намотана цев/капиларна цев од нерђајућег челика 316ТИ
Грађевински омотачи, врата, прозори и арматуре, офф-схоре модули, контејнери и цеви за хемијске цистерне, магацински и копнени транспорт хемикалија, хране и пића, апотека, постројења за производњу синтетичких влакана, папира и текстила и посуде под притиском.Захваљујући Ти-легури, након заваривања је загарантована отпорност на међугрануларну корозију.
намотана цев/капиларна цев од нерђајућег челика 316ТИ
Хемијске композиције*
| Елемент | % присутних (у облику производа) | |||
|---|---|---|---|---|
| Ц, Х, П | L | TW | TS | |
| угљеник (Ц) | 0.08 | 0.08 | 0.08 | 0.08 |
| силицијум (Си) | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 |
| манган (Мн) | 2.00 | 2.00 | 2.00 | 2.00 |
| фосфор (П) | 0,045 | 0,045 | 0,0453) | 0,040 |
| сумпор (С) | 0,0151) | 0,0301) | 0,0153) | 0,0151) |
| хром (Цр) | 16.50 – 18.50 | 16.50 – 18.50 | 16.50 – 18.50 | 16.50 – 18.50 |
| никл (Ни) | 10.50 – 13.50 часова | 10.50 – 13.502) | 10.50 – 13.50 часова | 10.50 – 13.502) |
| молибден (Мо) | 2.00 – 2.50 | 2.00 – 2.50 | 2.00 – 2.50 | 2.00 – 2.50 |
| титанијум (Ти) | 5кЦ до 070 | 5кЦ до 070 | 5кЦ до 070 | 5кЦ до 070 |
| гвожђе (Фе) | Баланс | Баланс | Баланс | Баланс |
намотана цев/капиларна цев од нерђајућег челика 316ТИ
Механичка својства (на собној температури у жареном стању)
| Образац производа | |||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| C | H | P | L | L | TW | TS | |||
| Дебљина (мм) Макс | 8 | 12 | 75 | 160 | 2502) | 60 | 60 | ||
| Снага приноса | Рп0,2 Н/мм2 | 2403) | 2203) | 2203) | 2004) | 2005) | 1906) | 1906) | |
| Рп1,0 Н/мм2 | 2703) | 2603) | 2603) | 2354) | 2355) | 2256) | 2256) | ||
| Затезна чврстоћа | Рм Н/мм2 | 540 – 6903) | 540 – 6903) | 520 – 6703) | 500 – 7004) | 500 – 7005) | 490 – 6906) | 490 – 6906) | |
| Издужење мин.у % | А1) %мин (уздужно) | - | - | - | 40 | - | 35 | 35 | |
| А1) %мин (попречно) | 40 | 40 | 40 | - | 30 | 30 | 30 | ||
| Енергија удара (ИСО-В) дебљине ≥ 10 мм | Јмин (уздужно) | - | 90 | 90 | 100 | - | 100 | 100 | |
| Јмин (попречно) | - | 60 | 60 | 0 | 60 | 60 | 60 | ||
Референтна намотана цев/капиларна цев од нерђајућег челика 316ТИ
ата на нека физичка својства
| Густина на 20°Ц кг/м3 | 8.0 | |
|---|---|---|
| Модул еластичности кН/мм2 при | Ночьу 22°Ц | 200 |
| 200°Ц | 186 | |
| 400°Ц | 172 | |
| 500°Ц | 165 | |
| Топлотна проводљивост В/м К на 20°Ц | 15 | |
| Специфични топлотни капацитет на 20°ЦЈ/кг К | 500 | |
| Електрична отпорност на 20°Ц Ω мм2 /м | 0,75 | |
Коефицијент линеарног топлотног ширења 10-6 К-1 између 20°Ц и
| 100°Ц | 16.5 |
|---|---|
| 200°Ц | 17.5 |
| 300°Ц | 18.0 |
| 400°Ц | 18.5 |
| 500°Ц | 19.0 |
Обрада / Заваривање
Стандардни процеси заваривања за овај тип челика су:
- ТИГ заваривање
- МАГ заваривање чврсте жице
- Електролучно заваривање (Е)
- Ласерско заваривање
- Заваривање под водом (САВ)
Приликом одабира додатног метала, потребно је узети у обзир и напрезање од корозије.Употреба више легираног додатног метала може бити неопходна због ливене структуре метала шава.За овај челик није потребно предгревање.Термичка обрада након заваривања се обично не користи.Аустенитни челици имају само 30% топлотне проводљивости од нелегираних челика.Њихова тачка спајања је нижа од оне код нелегираних челика, стога аустенитни челици морају бити заварени са нижим уносом топлоте него легирани челици.Да би се избегло прегревање или прогоревање тањих лимова, мора се применити већа брзина заваривања.Бакарне помоћне плоче за брже одбијање топлоте су функционалне, док, да би се избегле пукотине у металу за лемљење, није дозвољено површинско спајање бакарне помоћне плоче.Овај челик има знатно већи коефицијент топлотног ширења као нелегирани челик.У вези са лошијом топлотном проводљивошћу, треба очекивати веће изобличење.Приликом заваривања 1.4571 све процедуре које делују против овог изобличења (нпр. заваривање у низу унатраг, заваривање наизменично на супротним странама са двоструким В сучеоним заваром, додељивање два заваривача када су компоненте одговарајуће велике) морају се посебно поштовати.За дебљине производа преко 12 мм, треба дати предност двоструком В сучеоном завару уместо једноструком В сучеоном завару.Укључени угао треба да буде 60° – 70°, при МИГ заваривању је довољно око 50°.Треба избегавати накупљање заварених шавова.Заварени спојеви морају бити причвршћени на релативно мањим растојањима један од другог (значајно краћи од оних код нелегираних челика), како би се спречила јака деформација, скупљање или љуштење лепљивих заварених спојева.Везице треба накнадно избрусити или барем на њима нема пукотина од кратера.1.4571 у вези са аустенитним металом шава и превисоким уносом топлоте постоји зависност од стварања топлотних пукотина.зависност од топлотних пукотина може бити ограничена, ако метал шава има мањи садржај ферита (делта ферит).Садржај ферита до 10% има повољан ефекат и уопште не утиче на отпорност на корозију.Најтањи слој мора бити заварен (техника стрингер беад) јер већа брзина хлађења смањује зависност од врућих пукотина.Пожељно брзо хлађење мора да се тежи и током заваривања, како би се избегла подложност интергрануларној корозији и кртости.1.4571 је веома погодан за заваривање ласерским снопом (заварљивост А у складу са ДВС билтеном 3203, део 3).Са ширином жлеба за заваривање мањом од 0,3 мм, односно 0,1 мм дебљине производа, употреба метала за пуњење није неопходна.Са већим жлебовима за заваривање може се користити сличан метал.Уз избегавање оксидације са површином шава током заваривања ласерским снопом примењивим заваривањем позади, нпр. хелијумом као инертним гасом, шав за заваривање је отпоран на корозију као и основни метал.Опасност од вруће пукотине за заварени шав не постоји при избору применљивог процеса.1.4571 је такође погодан за ласерско сечење фузијом са азотом или пламеном са кисеоником.Одсечене ивице имају само мале зоне захваћене топлотом и углавном су без микро пукотина и стога се могу добро обликовати.Док бирате применљиви процес, ивице фузионог сечења могу се директно конвертовати.Посебно, могу се заварити без икакве даље припреме.Приликом обраде дозвољени су само нерђајући алати као што су челичне четке, пнеуматске пијуке и тако даље, како се не би угрозила пасивизација.Треба занемарити означавање у зони шава заваривања масним завртњима или бојицама које показују температуру.Висока отпорност на корозију овог нерђајућег челика заснива се на формирању хомогеног, компактног пасивног слоја на површини.Боје од жарења, љуспице, остатке шљаке, гвожђе, прскање и слично морају се уклонити, како се не би уништио пасивни слој.За чишћење површине могу се применити процеси четкања, брушења, кисељења или пескарења (силицијум песка без гвожђа или стаклених куглица).За четкање се могу користити само четке од нерђајућег челика.Кисељење претходно брушеног подручја шава врши се потапањем и прскањем, међутим, често се користе пасте или раствори за кисељење.Након кисељења потребно је пажљиво испрати водом.
Напомена
У каљеном стању материјал може бити благо магнетизован.Са повећањем хладног обликовања повећава се и магнетизација.
Важна напомена
Информације дате у овом техничком листу о стању или употребљивости материјала, односно производа, нису гаранција за њихова својства, већ служе као опис.Информације, које дајемо за савет, у складу су са искуствима произвођача као и са нашим сопственим.Не можемо дати гаранцију за резултате обраде и примене производа.
Време поста: мар-08-2023